一、前（qián） 言

       分度盤是我廠生產磨齒機的關（guān）鍵零件, 精度高、批量大、品（pǐn）種規格多, 因（yīn）此, 計量工作（zuò）繁（fán）重（chóng）, 且搬運費勁。75 年, 我們分度盤小組（zǔ）為了逐步（bù）擺脫（tuō）測量時的（de）往返搬運（yùn）, 做到隨機自動檢測（cè）, 使加工（gōng）者心中有數, 以便選擇最佳（jiā）磨削用量, 保證精（jīng）度, 提高磨削效率, 減輕（qīng）勞動強度,便在Q0 O02 分度盤磨床上用單麵臨床自動測量裝置與西德霍夫勒(H 6 fl er )H sg o 自動周節儀對同一塊（kuài）分度（dù）盤進（jìn）行了（le）周節誤差的對比測量, 並得到了測量數據可靠（kào）的結論。隨著（zhe）生產的發展和經過一階段的實踐考核, 暴露了（le）一些問題。如, 由於（yú）單麵測量會產生附加（jiā）力矩,易（yì）造成分度（dù）盤在磨削時的磨削量的變化(磨削火花有明顯的變化), 而影響加工精度, 故不宜將單麵測量應用於邊（biān）磨（mó）邊測的工藝方法。此外, 還（hái）因每測量一塊分度盤, 需重新調整一次測杆, 既增加輔助（zhù）時間又（yòu）比較麻（má）煩。

      分（fèn）度盤是圓分度的基礎元件, 要求的是角度等分精度。由於使用時是雙麵接觸定位, 而且在Q月0 0 2 分（fèn）度盤磨（mó）床上加工時又是雙（shuāng）麵磨削, 因此, 隻有進行雙麵測量, 才能更合理、更準確地反映分度盤的精度。

      鑒於上述情況, 我們在7 5 年10 月著手進行（háng）臨床（chuáng）雙麵測量分度盤的研製工作。

二、雙麵測量裝置原理

      如圖1 所示, 本測（cè）量屬（shǔ）於相對測量, 其方法是根據圓周可以劃分任意等分, 其精（jīng）度則用（yòng）是否“ 閉合, , 來加以驗證。能達到的（de）精確度取決於參與測量（liàng）係統長度測量元件的“度量能力”和整個測（cè）量（liàng）係統的（de）穩定性。

      本雙麵測量裝置是建立在雙麵磨削加工分度盤齒槽的基礎上（shàng）的（de）。整個（gè）圓周上齒槽寬窄一（yī）致, 徑向跳動3 微米左（zuǒ）右, 這樣就保證（zhèng）了測杆7 的小球接觸在分度盤的等直徑上; 在工件磨削位置機床軸係徑向跳動為1. 5 微米, 把工件（jiàn）安（ān）裝（zhuāng）在緊靠尾架頂尖這端, 可以最大限度地減小由於機床頭架徑向跳動而給測量結果帶來（lái）附（fù）加的周節（jiē）累積誤差值, 保證了測量數據（jù）的準確度。上、下測杆, 分別安裝在（zài）上、下測爪的密珠套裏, 水（shuǐ）平測量壓（yā）力由彈簧6 保證, 這樣使測杆在水平方（fāng）向上浮動。而上、下測爪分別由上、下測體通過寬平行簧片2 7( 上下各二片)與上、下測體固定（dìng）塊（kuài）1 5 、24 連接一起, 裝在同一支架2 上。在上測體上固定傳感器n , 在下測體上固定測量頂杆28 。由於采用了寬平行簧片, 保（bǎo）證上（shàng）、下測體在垂直（zhí）方向是浮動的, 所以上、下測杆在整個平麵內保證是無隙浮動的, 這（zhè）就滿足了臨床雙麵測量分度盤對測量裝置的（de）基本要（yào）求。這樣（yàng）當兩測杆進入（rù）測量（liàng）齒槽（cáo）後（hòu）, 傳感器所反映的讀數值是兩齒槽在同一測量節圓角（jiǎo）平（píng）分線的弦長, 這（zhè）一弦長的誤差就是雙麵周節誤差。測量時, 分度定位是由機床本身的母盤來保證的。由於上、下測杆在垂直方向是浮動的, 因此, 母盤的（de）本身精度誤差完全可（kě）以（yǐ）忽略不計。測量架進入測量位置的定位（wèi）, 由定位支點2 3 及拉簧1 保證恒拉力, 同（tóng）時有液壓小孔節流。測（cè）量架的退出, 由機（jī）床液壓係統在（zài）規定的測量節（jiē）拍時間供給壓（yā）力油實現。

三、雙麵測量裝置的關鍵（jiàn）

　　1.我們采用的是精化後的麵積式電容傳感器, 構（gòu）成橋路, 由80 K O 載頻放大輸出。重複精度戈0. 0 5 微米, 對（duì）稱性、線性度在滿刻度範圍內均小於2 界。

　　2. 測杆測量頭采用卯. 8 毫米一級精度鋼珠, 過盈量1 ~ 2 微米。測杆在套內進出方向裝有導向, 以便克服測量頭球與測杆（gǎn）不（bú）同（tóng）軸度所帶來的測量誤差。

　　3. 測量架重複定位精度為1 0 次進（jìn）退誤差小於（yú）1. 6 微米。從理（lǐ）論上講（jiǎng）測（cè）量定位誤差不影響測（cè）量數值, 但實際上在製造、安裝過程中, 上、下測杆在空間位（wèi）置不可能做到在同一垂直平麵（miàn）內和（hé）相（xiàng）互平行, 所以提高測量架定位精度可以忽略測杆由於製造、裝配上的誤差而給測量帶來的附加誤差（chà）, 從而提高了側量（liàng）數據的精確度。

四、試驗結果

　　我們對Y 7 1 2 5 型磨（mó）齒機價2 8 0 毫（háo）米、槽（cáo）數Z ＝3 5、3 6、4 4、4 8 、5 3、6 8 、7 2 、80、8 3 等和勸50 0 毫（háo）米、槽數Z ~ 10 6、12 9 、1 54 等分（fèn）度盤, 分別逐（zhú）塊逐槽的進（jìn）行了單麵和雙麵測量的數據比較。雙麵測量的周節誤差, 周節累積誤差基本上介於二（èr）個單麵測（cè）量之中, 是一條二（èr）個單麵（miàn）測量的平均誤差數據曲線(圖4 )。

　　由（yóu）於測頭接觸同一槽的二個齒麵, 二（èr）個（gè）力大小近似相等, 方向（xiàng）相反, 被測量的分度盤幾乎無旋轉力矩的影響, 並且在測量同（tóng）種規格（gé）的分度盤時（shí）, 上、下測（cè）杆調整一次即可, 這不僅使調整工（gōng）作量相應減（jiǎn）少, 也使（shǐ）測量數據的可靠性提高, 從而為實現邊磨邊測的方法（fǎ）提供了條件。

　　測量結果（guǒ）由表頭讀出(放大10 0 0 倍) , 也可數字打（dǎ）印輸出逐槽的周節誤差值。

五、對比試驗情況

　　通（tōng）過對上述各（gè）種規格分度盤單、雙麵實測數據（jù）進行比（bǐ）較後, 又（yòu）在（zài）本廠現有的儀器上進行了一次嚴格的對比試驗, 對安裝在心軸上的同一塊分（fèn）度盤（pán）(價2 80 毫米（mǐ）, Z ~ 6 5) 分別用西德霍夫勒H S9 0 周節儀, 東德蔡司(Z e 招5) T A 4 動D 周節儀, 與臨（lín）床測量裝置進行了單麵(左麵、右麵（miàn）) 和雙麵(兩測（cè）頭同時接（jiē）觸相鄰兩齒槽的各槽的二麵)連續（xù）重複進行5 遍測量。

　　１從測量數（shù）據的結果得到:

　　臨床測量每槽6 遍數據的重（chóng）複精度, 9 5 % 在0. 2 5 微米以內, 最大不超過0. 3 微米,

　　臨床雙麵測（cè）量重複精度全部在0. 25 微米以內, 比西德霍夫勒H sg o 和東德蔡（cài）司T A 4 加D周（zhōu）節儀的重複精度好。

　　2.從三台儀器測量得到的左、右齒麵和雙麵的任意周節誤差△t  和周（zhōu）節（jiē）累積誤差△t的數值和趨向來看基本是一致的, △t和△t, 的最大值（zhí）也基本是同一槽號; 尤其是左齒麵誤差, 三台儀器的測量（liàng）值更為接近。從三台（tái）儀器測量而得到的每個齒槽的水（shuǐ）和水二數據對應於每個齒槽的序號作出誤差測量值（zhí）曲線（xiàn）比較圖如（rú）圖2 、3 和4 所示。三台儀器測得的（de）水（shuǐ）和水: 最大值列於下表。

　　3.從臨床（chuáng）雙麵測量裝置測得的雙麵誤差數據與霍夫勒B sg o 周節儀測得的左、右單（dān）麵誤差數據知, 雙麵誤差數據基（jī）本介於二單麵誤差數（shù）據間, 山與小: 數據的趨向與最大（dà）值位（wèi）置也是一致的, 如圖4 所示。

　　4.根據以上三台儀器測量數據（jù）的（de）對比情況, 我們認為分度盤臨床雙麵測量裝置可（kě）以用（yòng）來（lái）測量雙（shuāng）麵磨削加工的廠標準2 級精度分度盤。

六、存在問題

　　目前（qián）密（mì）珠（zhū）測杆套的外徑功9. 5 毫米, 所以小於9. 5 毫米齒距的分度盤不能雙麵（miàn）測量; 單麵修磨加（jiā）工的分度盤也不能采用本雙麵測量裝置, 遇到上述情況, 還得換下雙麵測杆, 改用單麵測量（liàng）, 換算到雙（shuāng）麵的誤（wù）差值; 少於28 齒槽的分度盤, 受到（dào）測（cè）頭進入齒（chǐ）槽的角度（dù）限製; 一般也不能采用本雙麵測量, 測（cè）量數據結果的運算處（chù）理還沒有解決（jué）等, 都是（shì）存在的問題。總（zǒng）之,我們分度盤臨床雙麵測量研製工作, 取得了一定的成績與（yǔ）經驗, 但還處於不斷完善和改進之（zhī）中, 上述（shù）存在的一些間題還有待於進一步研究。